ORIGINAL_ARTICLE
بررسی رفتار شالوده های تقویت شده با ژئوگرید تحت اثر بارهای سیکلی افقی
تحقیقات انجام شده نشان داده است که ظرفیت باربری شالودهها در هنگام زلزله به علت ممانهای چرخشی و بارهای افقی وارده کاهش مییابد. در این مقاله ضمن افزایش دقت و کنترل مدل عددی ساخته شده در محیط نرمافزاریFLAC با دادههای حاصل از انجام آزمایش بر روی مدلهای کوچک مقیاس شالوده مسلح به بررسی میزان نهایی ظرفیت باربری شالودههای ماسهای مسلح تحت بارهای سیکلی افقی پرداخته شده است. در این بررسی ضمن تعریف فاکتور ظرفیت باربری افقی (HBCR) در کنار فاکتور ظرفیت باربری در حالت قائم (BCR)، تأثیر عواملی مثل تعداد سیکلها و شدت بارگذاری لایههای ژئوگرید بر مقدار ظرفیت باربری و مقاومت شالوده مسلح مزبور در مقابل بارهای سیکلی افقی و لغزش پرداخته شده است.
https://ceej.aut.ac.ir/article_145_4fa2e023ba4b3f939b8969eaaeaa379b.pdf
2010-08-23
1
10
10.22060/ceej.2010.145
ظرفیت باربری
شالوده سطحی
بارهای سیکلی افقی
مسلحکننده
ژئوگرید
سید مجدالدین میرمحمد
حسینی
1
AUTHOR
شکوفه
صادقیفرد
2
AUTHOR
[1]Paolucci, R. and Pecker, A., “Seismic bearing capacity of shallow strip footings on dry soils”, Soils_Found, 1997. pp. 37(3): 68–79_
1
[2]Knappett, J., A.; Haigh, S., K.; Madabhushi, S., PG.; “Machanisms of failure for shallow foundations under earthquake loading”_ , Soil Dynamics and Earthquake_Engineering, Vol.26, p.p. 91-102, 2006._
2
[3]Merlos, J.; and Rombo M., P.; “Fluctuant bearing capacity of shallow foundation” , Soil Dynamics and EarthquakeEngineering, Vol.26, pp. 103-114, 2006._
3
[4]Omar,_M., T.; Das, B., M.; Puri, V., K.; Yen, S., C.; “Ultimate bearing capacity of shallow foundations on sand with geogrid reinforcement”,Canadian Geotechnical Journal 30 (3), p.p. 545–549,1993._
4
[5]Yetimoglu, T., Wu, J.T.H.; Saglamer, A.; “Bearing capacity of rectangular footings on geogrid reinforced sand”, Journal of the Geotechnical Engineering Division, ASCE 120 (12), p.p. 2083–2089, 1994._
5
[6]Das, B., M.; Omar, M., T.; “The effects of foundation width on model tests for the bearing capacity of sand with geogrid reinforcement”,Geotechnical and Geological Engineering 12 (2),p.p. 133–141, 1994.
6
[7]Khing, K., H.; Das, B., M.; Puri, V., K.; Cook, E., E.; Yen, S., C.; “ The bearing capacity of a strip foundation on geogrid-reinforced sand” Geotextiles and Geomembranes 12 (4), p.p. 351–361, 1993._
7
[8]Adams, M., T.; Collin, J.. C.; “ Large model spread footing load tests on geogrid-reinforced soil foundations. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering”, ASCE 123 (1), p.p. 66–72, 1977._
8
[9]Shin, E., C.; Das, B., M.; “ Experimental study of bearing capacity of a strip foundation on geogridreinforced sand”, Geosynthetics International 7 (1), p.p. 59–71, 2000.
9
ORIGINAL_ARTICLE
مطالعه آزمایشگاهی کنترل نشت از پی های آبرفتی
نشت از پی سازههای دریائی و از جمله دایکهای ساحلی، یکی از مسائل مهم در امر کنترل شوری اراضی ساحلی و نیز پایداری سازههای دریائی به شمار میرود. در خصوص نشت از پی سازه های آبی تاکنون تحقیقات زیادی، بویژه در قالب مدلهای عددی انجام شده است که برای ارزیابی درستی آنها به دادههای صحرائی و آزمایشگاهی نیاز است. در این تحقیق برای بررسی اثر عوامل موثر بر نشت از پی دایکهای ساحلی، یک مدل آزمایشگاهی به طول 9 متر، ارتفاع و عرض یک متر با استفاده از اسکلت فولادی و جدارههای شیشهای و پلکسی گلاس(Plexiglas) ساخته شد. مصالح پی، ماسه تمیز ساحلی بود که با تراکم یکنواخت در عمق 50 سانتیمتری پایینی فلوم مورد استفاده قرار گرفت. پرده آببند و پتوی رسی(بلانکت) بعنوان متغیر های طولی، از ورقههای پلکسیگلاس ساخته شدند. ترازهای پیزومتریک در وجه پایین دست دایک با استفاده از پیزومترهای شفاف با قطر کم اندازه گیری شدند. نتایج این تحقیق نشان داد که نسبت طول بهینه بلانکت و عمق پرده آببند به عمق آب مخزن و ضخامت پی به منظور حداقل نمودن دبی نشت و کنترل فرسایش درونی، به ترتیب برابر 8 و 8/0 میباشد.
https://ceej.aut.ac.ir/article_147_efd1482783f7492f8383b9e37fd16ccc.pdf
2010-08-23
11
22
10.22060/ceej.2010.147
دایکهای ساحلی
نشت
بلانکت
پرده آببند
مدل آزمایشگاهی
محمد
صدقیاصل
1
AUTHOR
حسن
رحیمی
2
AUTHOR
حسن
خالقی
3
AUTHOR
[1] رحیمی، حسن، سدهای خاکی. انتشارات دانشگاه تهران، چاپ اول 1381
1
[2]Lee KK, Leap DI., "Simulation of a Free-Surface and Seepage Face using Boundary-fitted Coordinate System Method", J. Hydrology; 196:297–309. 1997
2
[3]Benmebarek, N, S. Benmebarek, and R. Kastner "Numerical Studies of Seepage Failure of Sand within a Cofferdam", Computers and Geotechnics 32: 264–273.2005
3
[4]Bennet,P ,T., "The Effect of Blankets on Seepage Through PreviousFoundation", Trans., ASCE, Vol. 111 1946
4
[5]Javan, MT Farjood, M.R., "Evaluation of Foundation Seepage at Doroodzan Earth Dam", Proceeding of the international conference on environmental management, Geo-Water and Engineering Aspects. Feb. 8-11 _,Wollongong, august, A.A Balkema. 1993
5
[6]Koo, M.H., and Leap, D.I., "Modeling three-Dimensional Ground Water Flows by the Body-Fitted coordinate (BFC) method: I. Stationary Boundary Problems",Transport in Porous Media 30:217–339. 1998
6
[7]Koo, M.H., and Leap, D.IT , "Modeling Three-Dimensional Ground Water flows by the Body-Fitted Coordinate (BFC) method: II. Free and Moving Boundary Problems",Transport in Porous Media 30:345–362. 1998
7
[8]Leliavsky, S. kDesign Text Book in Civil Engineering: Design of Dams For percolation and Erosionk . Chapman and Hall press- 1965-
8
[9]McNamee, J., "Seepage into a Sheeted Excavation",. Geotechnique, the Institution of Civil Engineers, London;4(1):229–41. 1949
9
[10]Neuman, S. P., and Witherspoon, P. A. "Finite Element Method for Analyzing Steady Seepage with a Free Surface", Water Resources Research_T 6: 889–897. 1970
10
[11]Sedghi-asl, M.. “Optimization of Seepage Control Measures in Coastal Dikes using Laboratory and Numerical Models”, M.Sc Thesis, Department of Irrigation and Reclamation Engineering, University of Tehran, Iran(in Farsi) 2005
11
[12]Streeter V.L and Wylie, E.B.“Fluid Mechanics” McGraw-Hill_T_ 1979
12
[13]Terzaghi, K., “Theoretical Soil Mechanics”, John Wiley and Sons, New York. 1943
13
ORIGINAL_ARTICLE
بررسی آزمایشگاهی سخت کننده های گوشه ای برای جلوگیری از زیپ شدن ورق در دیوارهای برشی فولادی
ورق در دیوارهای برشی فولادی دارای توانایی بالایی در جذب انرژی زلزله است. مطالعات آزمایشگاهی نشان میدهد که علت خرابی و ضعف تعدادی از این نوع دیوارها زیپ شدگی ورق از گوشه و لبه ورق واسط میباشد. برای جلوگیری از زیپ شدگی در این تحقیق پس از انجام مطالعات نظری با نرم افزار المانمحدود یک نمونه دیوار برشی فولادی یک طبقه آزمایش شده است که در گوشه های آن چهار سخت کننده نصب شده است. نتایج آزمایش نشان میدهد که با قراردادن سخت کننده های یاد شده میتوان از زیپ شدگی ورق جلوگیری کرد. در این آزمایش پارگی ورق از یک گوشه سخت کننده شروع شده و ابتدا به داخل ناحیه ورق مثلثی محصور به سخت کننده و لبه ورقهای واسط گسترش یافته، سپس در لبه ورق واسط در بیرون ناحیه یاد شده به آرامی پیش میرود. حتی بعد از پارگی قابل توجه ورق، سخت کننده ها توانایی تشکیل میدان پسکمانش را دارند.
https://ceej.aut.ac.ir/article_149_faec3993c15e3666acdacd34660f9c5c.pdf
2010-08-23
23
30
10.22060/ceej.2010.149
دیوار برشی فولادی
سخت کننده
زیپ شدن
میدان پس کمانش
سعید
صبوری
1
AUTHOR
سید رامین
اسعد سجادی
2
AUTHOR
[1] سعید صبوری،" سیستمهای مقاوم در برابر بارهای جانبی- مقدمه ای بر دیوارهای برشی فولادی"، نشر انگیزه ، 1380
1
[2]سعید صبوری، مجید قلهکی،" بررسی رفتار دیوارهای برش فولادی شکل پذیر با ورق نازک و اثر نوع اتصال تیر به ستون در آنها"، رساله دکترا، دانشکده عمران، دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی، شهریور
2
[3]Robert G.Driver, Geoffrey L.Kulak, D.J.Laurie Kennedy, Alau E.Elwi, " Seismic Behavior of Steel Plate Shear Walls", University of Alberta Department of Civil and Environment Engineering, Structrual Engineering Report 215, Februrary 1997._
3
[4]M.R.Behbahanifard, G.Y.Gordin and A.E.Elwi, "Experimental and Numerical Investigation of Steel Plate Shear Wall Behavior", University of Alberta Department of Civil & Environmental Engineering,Structural Engineering Report No.254, August 2003._
4
[5]Mehdi H.K. Kharrazi, " Rational Method for Analysis and Design of Steel Plate Walls", A Thesis Submitted in Partila Fuifilment of the Requirments for The The Degree of Doctor of Phiosophy in the Facility of Graduate Studies, University of British Columbia,
5
October 2005._
6
[6]A. Schumacher, G.Y. Grondin, G.L.Kulak, " Connection of Infill Panels in Steel Plate Shear Walls", University of Alberta Department of Civil and Environment Engineering, Structrual Engineering Report 217, Februrary 1997._
7
[7]ATC, "Guildines for Seismic Testing of Components of Steel Structures ", Applied Technology Council, Report 24, 1992._
8
[8]Chia-Ming Uange, "Establishing R (or Rw) and Cd Factors for Building Seismic Provisions", Journal of Structural Engineering. Vol.117, NO.1,January, 1991
9
ORIGINAL_ARTICLE
تحلیل دینامیکی سدهای بتنی وزنی با استفاده از المان نیمه بی نهایت سیال بهینه
در تحلیل دینامیکی سدهای بتنی وزنی از المان نیمه بینهایت سیال، برای مدل کردن قسمت نامحدود مخزن استفاده میشود. این قسمت از ناحیه مخزن بصورت محدوده ای با ارتفاع ثابت که در بالادست تا بینهایت ادامه دارد، فرض میگردد. با بکارگیری المان نیمه بینهایت سیال دو بعدی، میتوان به تحلیل دینامیکی دقیق سدهای بتنی دست یافت. لازم به ذکر است، روش رایجی که برای محاسبه ماتریس امپدانس المان نیمه بینهایت سیال دو بعدی استفاده میشود، منجر به حل مسئله مقادیر ویژه مختلط به ازای هر فرکانس گردیده که زمان قابل توجهی را به خود اختصاص میدهد. این مطالعه به پیشنهاد یک روش بهینه اختصاص یافته و با ساده سازی روند یاد شده در تحلیل المان نیمه بینهایت سیال دو بعدی، به طرز چشمگیری، زمان محاسبات کاهش مییابد. دقت این روش برای تمام حالات بررسی شده و نتیجه گیری میشود که تحت همه شرایط عملی، جوابهای دقیقی حاصل میگردد.
https://ceej.aut.ac.ir/article_150_7b6896159ae9a9f8a794245f7ab942a1.pdf
2010-08-23
31
40
10.22060/ceej.2010.150
تحلیل دینامیکی خطی
سدهای بتنی وزنی
المان نیمه بی نهایت سیال بهینه
مریم
حجتی
1
AUTHOR
وحید
لطفی
2
AUTHOR
[1]Chopra, A. K.; Chakrabarti, P. and Gupta, S.; including hydrodynamic and foundation interaction effects”, Report No EERC-80/01, University of California, Berkeley, January, 1980.
1
[2]Fenves, G.; Chopra, A.K.; “Effect of reservoir bottom absorption and dam-water-foundation rock interaction on frequency response functions for concrete gravity dams”, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, vol.13,.p.p. 13-31, 1985.__
2
[3]Lotfi, V.; “Frequency domain analysis of concrete gravity dams including hydrodynamic effects”, Dam Engineering, vol. XII, Issue 1, p.p. 33-53,2002._
3
[4]Lotfi, V.; “Significance of rigorous fluid- foundation interaction in dynamic analysis of concrete gravity dams”, Structural Engineering and Mechanics, vol. 21, No. 2, p.p. 137-150, July.2005)
4
[5]Sommerfeld, A.; “Partial differential equations in physics”, Academic Press, NY. 1949._
5
[6]Hall, J.F.; Chopra, A.K..; “Two dimensional dynamic analysis of concrete gravity and embankment dams including hydrodynamic
6
effects”, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, vol. 10, p.p. 305-332, 1982._
7
[7]Tan, H.; Chopra, A.K.; “Earthquake Analysis of Arch Dams Including Dam-Water-Foundation Rock Interaction”, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, vol.24, p.p. 1453-1474, 1995._
8
[8]Fok, K.L.; Chopra, A.; “Earthquake Analysis and response of concrete arch dams”, Report No EERC-85/07, University of California, Berkeley,US, July, 1985.__
9
[9]Tajirian, F.F.; “Impedance matrices and interpolation_ techniques 3-D_ interaction analysis by the flexible volume method”, Ph.D.
10
Dissertation, Department of_ Civil Engineering,University of California, Berkeley_ .CA, Sept.,1981._
11
[10]Lotfi, V.; “An efficient three dimensional fluid hyper-element for dynamic analysis of concrete arch dam”, Structural Engineering and_Mechanics,vol.24, No.6, p.p.683-698, 2006.
12
[11]Fok, K.L.; Chopra, A.; “Earthquake Analysis of arch dams including dam- water interaction reservoir boundary absorption and foundation flexibility”, Earthquake_Engineering and Structural Dynamics, vol. 14, p.p.155-184, 1986._
13
[12]Lotfi, V.; “Direct frequency domain analysis of concrete arch dams based on FE-(FE-HE)-BE technique”, Journal of Computers and Concrete,vol. 1, ,Issue 3, p.p. 285-302, 2004._
14
[13]Lotfi, V.; Rosset, J.M. and J. Tassoulas;, “A Technique for the analysis of the response of dams to earthquakes”, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, vol. 15, p.p. 463-490, 1987.
15
ORIGINAL_ARTICLE
اثر ضریب تغییرات پارامترهای اصلی بر شاخص قابلیت اعتماد اعضای سازه ای در آبا
آیین نامه آبا، بار و مقاومت را در ضرایب اطمینان جزئی ضرب میکند تا قابلیت اعتماد سازه را افزایش دهد. در این مقاله به محاسبه و بررسی شاخص قابلیت اعتماد سازه های طراحی شده براساس آبا پرداخته شده و نشان داده میشود که به ازای ضریب تغییرات مختلف برای پارامترهای طراحی، شاخص قابلیت اعتماد متفاوتی برای سازه بدست میآید. این امر اهمیت تدوین آیین نامه بر اساس تئوری قابلیت اعتماد را بیان میکند. به عبارت دیگر برای بدست آوردن ضرایب اطمینان مناسب برای پارامترهای طراحی سازه در آیین نامه میبایستی آنالیز قابلیت اعتماد با توجه به داده های آماری محلی پارامترها (در ایران) انجام شود.
https://ceej.aut.ac.ir/article_152_e16a89a9ddcc8aa752278e9aee59eae7.pdf
2010-08-23
41
46
10.22060/ceej.2010.152
تئوری قابلیت اعتماد
آنالیز مونت کارلو
الگوریتم ژنتیک
ضرایب اطمینان جزئی
محسنعلی
شایانفر
mohsenalishayanfar@gmail.com
1
AUTHOR
احسان
جهانی
e.jahani@umz.ac.ir
2
AUTHOR
R. Ranganathan; Structural reliability: analysis and design, Jico Publishing House, 2000.
1
R.E. Melchers; Structural reliability analysis and prediction, Second Edition, John Wiley & Sons, 1999.
2
H.O. Madsen; S. Krenk; N.C. Lind; Methods of structural safety, International Series in Civil Engineering and Engineering Mechanics Prentice-Hall, 1986.
3
Cornell, C. A.; "A Probability Based Structural Code", Journal of ACI , Vol. 66, pp. 975-985, Des. 1969.
4
Hasofer, A.M.; N.C. Lind; "An Exact and Invariant First Order Reliability Format", Journal of Engineering Mechanics Division, ASCE, Vol. 100, EM-1 , pp. 111-121, Feb. 1974.
5
D.E. Goldberg; Genetic algorithms in search , optimization, and machine learning, Addison-Wesley, New York, 1989.
6
Shao S.; Murotsu Y.; "Approach to failure mode analysis of large structures". Probabilistic Eng Mech; 14:169–77, 1999.
7
Deng L; Ghosn M.; Shao S.;" Shredding genetic algorithm for reliability analysis of structural systems". J Struct Safety 2004.
8
ORIGINAL_ARTICLE
تعیین طیف طرح خطر یکنواخت با توجه به اثرات حوزه نزدیک برای گستره شهر تهران
طیف خطر یکنواخت روشی جدید و مفید برای دستیابی به طیف طراحی محسوب میشود که سطح ایمنی مطلوب به صورت یکنواخت را در عملکرد سازه ها با زمانهای تناوب مختلف تامین میکند. در این تحقیق طیف طرح خطر یکنواخت برای گستره شهر تهران با در نظر گرفتن چشمه های لرزه زای سطحی و خطی در گستره طرح و با استفاده از تحلیل احتمالاتی خطر زمین لرزه و روابط کاهندگی طیفی تعیین شده است. از آنجا که ارتعاشات زمین در مناطق نزدیک به گسل باعث ایجاد خرابی های گسترده ای میشود، در این تحقیق علاوه بر روابط کاهندگی طیفی حوزه دور، با در نظر گرفتن روابط کاهندگی طیفی حوزه نزدیک اثرات نزدیکی ساختگاه به چشمه لرزه زا، بررسی گردیده است. نتایج حاصل از این روش در قالب طیفهای خطر یکنواخت و نقشه های شتاب حداکثر زمین و شتاب طیفی در زمانهای تناوب مختلف ارائه شده است. با بکاربردن روشهای تقریبی، طیف طرح خطر یکنواخت با استفاده از مقادیر میانگین شتاب طیفی در دو یا سه زمان تناوب کنترل کننده بدست آمده و با طیفهای پیشنهادی آیین نامه های 84-2800 ایران و UBC97 مقایسه شده است.
https://ceej.aut.ac.ir/article_153_0534382bb41d95402a004f3741de1ae6.pdf
2010-08-23
47
54
10.22060/ceej.2010.153
تهران
طیف خطر یکنواخت
روابط کاهندگی طیفی
حوزه نزدیک
طیف طرح
محسن
تهرانی زاده
tehz@govir.ir
1
AUTHOR
مینو
صیرفیان پور
2
AUTHOR
[1] زارع، مهدی، مقدمه ای بر زلزله شناسی کاربردی، پژوهشگاه بین المللی و مهندسی زلزله، تهران، ویرایش دوم 1384
1
[2]Ambraseys, N.N.; Douglas, J.; “Near-field horizontal and vertical earthquake ground motions”, J.Soil Dynamics and Earthquake Engineering,vol. 23, p.p.1-18, 2003. _
2
[3]Ambraseys, N.N.; Simpson, K.A.; “Prediction of vertical response spectra in Europe”, J.Earthquake Engineering and Structural Dynamics,vol. 25, p.p.401-412, 1996._
3
[4]Ambraseys, N.N.; Simpson, K.A.; Bommer, J.J.; “Prediction of horizontal response spectra in Europe”,J.Earthquake Engineering and Structural Dynamics,vol. 25, p.p.401-412, 1996._
4
[5]Bolt, B.A.; Abrahamson, N.A.; “Estimation of strong seismic ground motions”, International Handbook of Earthquake and Engineering Seismology, vol. 81(B),p.p.983-1001, 2003._
5
[6]Campbell, K.W.; Bozorgnia, Y.; “Campbell- Bozorgnia NGA empirical ground motion model for the average horizontal component of PGA, PGV and SA at selected specrtal periods ranging from 0.01-10.0 seconds”, Interim Report for USGS Review,2006._
6
[7]Campbell, K.W.; Bozorgnia,Y.; “Updated near-source ground-Motion (attenuation) relations for the horizontal and vertical components of peak ground acceleration and acceleration response spectra”,Bulletin of the Seismological Society of America, vol. 93(1), p.p.314-331, 2003._
7
[8]Green, R.A.; Hall, W.J.; “An overview of selected seismic hazard analysis methodologies”, Structural Research Series Rep. No. UILU-ENG-94-2011,University of Illinois at Urbana-Champaign, Urbana,Illinois, 1994._
8
[9]IBC(2000); “International Building Code,2000”, International Code Council, U.S.A., 2000._
9
[10]McGuire, R.K.; “Seismic design spectra and mapping procedures using hazard analysis based directly on oscillator response”, J.Earthquake Engineering and Structural Dynamics,vol.5, p.p.211-234, 1977._
10
[11]Zare, M.; Sabzali, S.; “Spectral attenuation of strong . Motions in Iran”, Third International Symposium on the Effect of Surface Geology on Seismic Motion,France, Grenoble, 2006._
11
ORIGINAL_ARTICLE
تثبیت خاک با استفاده از سیمان آبزدا جهت استفاده در پروژههای راهسازی
خاکهای ماسهای و رسی بخش وسیعی از خاکهای شمال کشور را تشکیل میدهند. اغلب خاکهای رسی در این مناطق اگرچه در حالت خشک مقاومت خوبی دارند، در حالت اشباع، تضعیفشده و مقدار تورم قابل توجهی را متحمل می گردند. خاکهای ماسهای مناطق ساحلی که به ماسهبادی معروفند، در حالت محدودشده قابلیت باربری قابل توجهی دارند، ولی در حالت محدودنشده در صورتی که در مسیر جریان آب قرار بگیرند، به دلیل دانهبندی یکنواخت و نداشتن چسبندگی، شسته میشوند. در این تحقیق اثرات سیمان آبزدا بر خصوصیات رفتاری این خاکها ، با اثرات سیمان نوع2 وآهک مقایسه شدهاست. برای تولید سیمان آبزدا، در مرحله آسیاب کلینکر سیمان پرتلند معمولی، حدود 2 درصد اسید چرب به آن اضافه میگردد. این تغییر باعث افزایش دوام در برابر رطوبت و تاخیر هیدراسیون تا زمان اختلاط کامل میگردد. در عملیات تثبیت ابتدا ماده تثبیتکننده بر روی لایه مورد نظر پخششده سپس عملیات اختلاط آغاز میگردد. بنابراین در صورت استفاده از سیمان معمولی با توجه به وجود رطوبت در خاک بخشی از سیمان قبل از شروع عملیات اختلاط هیدراته شده و درصد سیمان هیدراته نشده که با خاک مخلوط میگردد کمتر از مقدار بهینه تعیین شده میباشد. بنابراین در صورت تایید اثرات مفید سیمان آبزدا بر خصوصیات رفتاری خاک، استفاده از این سیمان با توجه به هزینههای تولید یکسان آن با سیمان معمولی مفیدتر میباشد. آزمایشهای مورد استفاده در این تحقیق شامل حدود اتربرگ، مقاومت فشاری محدودنشده و CBR میباشند. نتایج حاکی از اثرات بسیار مناسب سیمان آبزدا بر خصوصیات مقاومتی و اثرات متوسط آن بر خصوصیات خمیری خاکها میباشند.
https://ceej.aut.ac.ir/article_155_09ee1379947d0d6f5dfa540dc2cf8dda.pdf
2010-08-23
55
63
10.22060/ceej.2010.155
تثبیت خاک
ماسه بادی
رس
سیمان آبزدا
مقاومت فشاری
حدود اتربرگ
CBR
فریدون
مقدس نژاد
1
AUTHOR
امیر
مدرس
a.modarres@nit.ac.ir
2
AUTHOR
[1] طاحونی، شاپور، اصول مهندسی ژئوتکنیک(مهندسی پی)، انتشارات پارس آئین، تهران، جلد دوم، 1380.
1
[2]طباطبائی، امیرمحمد، روسازی راه، مرکز نشر دانشگاهی، تهران، 1380.
2
[3] کباری، سیاوش، مصالح ساختمانی، انتشارات مرکز نشر دانشگاهی، تهران 1373
3
[4] فامیلی، هرمز، بتن شناسی (خواص بتن)، انتشارات دانشگاه علم و صنعت ایران، تهران 1376
4
[5]ASTM(2000), “Test method for particle size analysis of soils”, D422-87, Vol 04-08, pp91-97D_
5
[6]ASTM(2000), “Method for particle size analysis of soils”, D421-58, Vol04.08, pp91-97D_
6
[7]ASTM(2000), “Test method for specific gravity of soils”, D854-87, Vol 04.08, pp168-17D_
7
[8]ASTM(2000), “Test method for CBR(California Bearing Ratio) of laboratory compacted soils”, D1883-87, Vol 04.08, pp248-255D_
8
[9]ASTM (2000), “Test method for unconfined compressive strength of cohesive soil”, D2166-87,Vol 04.08D_
9
[10]ASTM (2000), “standard test method for freezing and thawing compacted soil- cement mixrutes”,D560, Vol.04.01, pp463-464D_
10
[11]Bhattacharja, s. and Todres, H.A.,2003, “Stabilisation of clay soils by Portland cement or lime – A critical review of literature” , PCA R&D ,serial No.2066 D _
11
[12]Diamond, S. and Kinter, E.B.1965, “Mechanisms of soil-lime stabilization” , Highway Research record92, pp83-102D_
12
[13]Hopkins, T.C. Hunsucker, D.Q. and Beckhum, T.1994, “Selection of design strengths of untreated soil subgrades and subgrades treated with cement and hydrated lime”, Transportation research record 1440,pp37-44_
13
[14]Hunter,D.1988, “Lime-induced heave in sulfate bearing clay soils” , Journal of Geotechnical Engineering, Vol.114, No.2,
14
February, pp150-167_
15
[15]Neville, A. M., 1981, “Properties of concrete”. Pitman Books, London.
16
[16]Perrin, L. 1992, “Expansion of lime-treated clays containing sulfates”,Proc., 7th Int. Conf. on ExpansiveSoils, Vol. 1, ASCE Expansive Soils Research Council, New York, 409–41D_
17
[17]Prabaker, J., Dendorkar, N., and Morchhale, R.K., 2001, "Influence of flyash on strength behaviour of typical soils", Structural Engineering Research Center, India__
18
[18]Rollings, R.S., Burkes, J.P. and Rollings, M.P.,1999, “Sulfate attack on cement stabilized sand” , Journal of Geotechnical and
19
Geoenviromental Engineering, Vol.125, No.5, May, pp364-372D_
20
[19]Sherwood, P.T.,1993, “Reactions of soil minerals with cement and chemicals”, Highway research record 139, pp15-25D_
21
[20]Todres, H.A., Mishulovich, A., and Ahmad, J., 1992, "Cement kiln dust management:permeability",research and development bulletin RD103T. Skokie,IL: Portland Cement Association,:pp1-6_
22
[21]Zaman, M., Lagurous, J.G., and Sayah, A., 1992 "Soil stabilization using_ cement kiln dust",Proceedings of the 7th International Conference on Expansive Soils, Dallas, TX, 3-5 August:pp47-51.
23
ORIGINAL_ARTICLE
خواص میرایی ماسه لای دار مسلح شده با الیاف موکت
خاک مسلح شده با الیاف، به عنوان یک ماده مرکب عمل میکند به طوریکه الیافهای قرار گرفته شده در آن از مقاومت کششی بالایی برخوردار میباشد. تنشهای برشی ایجاد شده درخاک ناشی از بسیج مقاومت کششی الیافها بوده بطوریکه باعث افزایش مقاومت خاک میگردد. این مقاله به مطالعه و بررسی تاثیر الیافهای مصنوعی در اصلاح خواص مقاومت دینامیکی یک خاک ماسهای ریز میپردازد. از اهداف این طرح میتوان به تبدیل مواد اضافی موکت به فراورده با ارزش افزوده در تسلیح خاک نیز اشاره نمود. بدین منظور یک سری آزمایشهای سه محوری سیکلی کنترل تنش بر روی نمونه های ماسه ریز مسلح شده به کمک الیاف با توزیع تصادفی انجام گردید. از خصوصیات تغییر شکل دینامیکی ماسه مسلح شده میتوان به مدول برشی و نسبت میرایی اشاره نمود. در این آزمایشات تأثیر پارامترهایی نظیر میزان الیاف، نسبت اضلاع، تعداد سیکلهای بارگذاری و سطوح تنش همه جانبه بر روی نسبت میرایی بررسی گردیده است. نتایج به روشنی نشان میدهد که در اثر مسلح شدن نسبت میرایی نمونه های مسلح تحت تنشهای همه جانبه مختلف افزایش مییابد. این روند افزایش در مقادیر بالای درصد وزنی و نسبت اضلاع الیاف به خوبی دیده میشود.
https://ceej.aut.ac.ir/article_157_b76bf71459a809062223452084bc7151.pdf
2010-08-23
65
73
10.22060/ceej.2010.157
نسبت میرایی
تسلیح
الیاف موکت
سه محوری سیکلی
علیرضا
طبرسا
1
AUTHOR
حسین
غیاثیان
h_ghiassian@iust.ac.ir
2
AUTHOR
حبیب
شاه نظری
hshahnazari@iust.ac.ir
3
AUTHOR
علی
شفیعی
4
AUTHOR
رضا
جمشیدی چناری
5
AUTHOR
[1]Lee, K. L.; Adams, B. D.; Vegneron, J. M.; “Reinforced Earth retaining walls” Journal of Soil Mechanics and Foundation Division, ASCE, vol.99, no. 10, p.p. 745-764, 1973. _
1
[2]Gray, D. H.; Ohashi, H.; “Mechanics of fiber reinforced in sand”, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, vol. 109,no. 3, p.p. 335-353, 1983._
2
[3]Gray, D.; Rafeai, A.; “Behavior of fabric-versus fiber reinforced sand”, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, Vol. 12,No. 8, pp. 804-820, 1986._
3
[4]Maher, M. H.; Gray, D. H.; “Static response of sand reinforced with distributed fibers”, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, vol. 116, no. 11,p.p. 1661–1677, 1990._
4
[5]Wang, Y.; Frost, J. D.; Murray, J.; Jones, A.; “Utilization of carpet, textile and apparel waste for soil reinforcement”, ARC 99, SPE Annual Recycling Conference, November 9-11, Dearborn,Michigan, 2000._
5
[6]Ghiassian, H.; Poorebrahim, G.; Gray, D. H.; “Soil reinforcement with recycled carpet wastes”,Journal of Waste Management and Research, vol.22, no. 2, p.p. 108-114, 2004. _
6
[7]Boominathan, S.; Senathipathi, K.; Jayaprakasam, V.; “Field studies on dynamic properties of reinforced earth”, Journal of Soil Dynamics and Earthquake Engineering, vol. 10, no. 8, p.p. 402-406, 1991.
7
[8]Krishnaswamy, N. R.; Isaac, N. T.; “Liquefaction analysis of saturated reinforced granular soils”,Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, vol.121, no. 9, p.p. 645–651, 1995.
8
[9]Vercueil, D.; Billet, P.; Cordary, D.; “Study of the liquefaction resistance of a saturated sand reinforced with geosynthetics”, Journal of Soil Dynamics and Earthquake Engineering, vol. 16,no. 16, p.p. 417-425, 1997.
9
[10]Noorany, I.; Uzdavines, M.; “Dynamic behavior of saturated sand with geosynthetic fibers”,Geosynthetics Conference, San Diego, USA, vol.2, p.p. 385–396, 1989.
10
[11]Maher, M. H.; Woods, R. D.; “Dynamic response of sand reinforced with randomly distributed fibers”, Journal of Geotechnical Engineering,ASCE, vol. 116, no. 7, p.p. 1116–1131, 1990.
11
[12]Feng, Z. Y.; Sutter, K. G.; “Dynamic properties of granulated rubber sand mixtures”, Geotechnical Testing Journal, GTJODJ, vol. 23, no. 3, p.p. 338-344, 2000.
12
[13]Li, J. ; Ding, D. W.; “Nonlinear elastic behavior of fiber reinforced soil under cyclic loading”, Journal of Soil Dynamics and Earthquake Engineering, vol.22, no. 22, p.p. 977-983, 2002._
13
[14]Boominathan, A.; Hari, S.; “Liquefaction Strength of Fly Ash Reinforced with Randomly Distributed Fibers”, Journal of Soil Dynamics and Earthquake Engineering, vol. 22, no. 22, p.p. 1027-1033, 2002._
14
[15]Poorebrahim, G.; “Soil reinforcement with carpet wastes”, Ph.D. Dissertation, Iran University of Science and Technology, Tehran, Iran, 2004.
15
[16]Michalowski, R. L; Cermak, J. ; “Triaxial Compression of Sand Reinforced with Fibers”Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, Vol. 129, No. 2, pp. 125–136,2003.
16
[17]Li, C.; “Mechanical response of fiber reinforced soil”, Ph.D. Dissertation, The University of Texas at Austin, USA, 2005.
17
[18]Ishihara, K.; “Soil behavior in earthquake geotechnics”, Clarendon Press, Oxford, 1996.
18
ORIGINAL_ARTICLE
ارائه مدلی برای پیش بینی رفتار مخلوط های آسفالتی
تکرار بارگذاری چرخ سبب افزایش افت و خیز به علت نرم شدگی مصالح و کاهش سختی سیستم روسازی میشود. در این تحقیق میزان کاهش سختی لایه های آسفالتی با انجام تحلیل برگشتی بر روی منحنی های خیز سطح روسازی زیر بار چرخ تعیین گردید. در تحلیل برگشتی از مدل غیر خطی ویسکو - الاستوپلاستیک و روش اجزاء محدود استفاده شد. مدلسازی رفتار بتن آسفالتی با مدل ویسکو - الاستوپلاستیک به منظور بررسی کاهش سختی روسازی برای اولین بار در اینجا مورد توجه قرار میگیرد. برتری این مدل بر مدل های ویسکوالاستیک توانایی در برآورد دقیق تر عملکرد و در پایان طول عمر مفید روکشهای آسفالتی است.
https://ceej.aut.ac.ir/article_159_a8c2a289fa7d985093217a3a70e4a1a3.pdf
2010-08-23
75
82
10.22060/ceej.2010.159
مدل ویسکو – الاستوپلاستیک
نرم شدگی مصالح
بتن آسفالتی
تحلیل برگشتی
رضا
پور حسینی
1
AUTHOR
سید عبد العظیم
امیر شاه کرمی
2
AUTHOR
[1]Siddharthan, R.; Sebaaly, P. E.; Javaregowde, M. “Influence of Statistical Variation in Falling Weight Deflectometers on Pavement Analysis” Transp. Res.Rec. 1377, Transp. Res. Board, Washington, D.C.,p.p.57-66, (1992).
1
[2]Croney, D., “Is the Measured Deflection of A Flexible Pavement A Reliable Guide to Life Prediction and Overlay Design”, Highways, surrey, England, 58 (part 1986), p.p. 24-26, (1990).
2
[3]Maestas, J. M.; Mamlouk, M. S. “Comparison of Pavement Deflection Analysis Methods Using Overlay Design” Transp. Res. Rec. 1377, Transp. Res. Board,Washington, D. C., p.p.17-25, (1991)._
3
[4]Collop, A. C.; Cebon, D.; “Stiffness Reductions of Pavements Due to Cumulative Fatigue Damage”, J. ofTrnsp. Engrg.,122 (2), p.p.131-139, (1996).
4
[5]Kenis, W. J.; “Predictive Design Procedures : VESYS User's Manual” FHWA Rep, p.p.77-154, Washington,D. C, (1978)._
5
[6]Lu, Y.; Lu, L.; Wright, P.J.; “Vsico-Elastoplastic Method for Pavemnt Performance Evaluation” Proc. Of The Institution of Civil Engineering, vol(153), p.p.227-234,(2002).
6
[7]Ali, B.; Sadek, M.; Shahrour, I.; “Elasto- Vsicoplastic Finite Element Analysis of Long Term Behavior of Flexible Pavements, Application to Rutting”International Journal Road Material and Pavement Design, vol(9/3), p.p.463-479,(2008).
7
[8]Uzan, J.; “Viscoelastic-Viscoplastic Model With Damage for Asphalt Concrete” J. of Materials in Civil Engineering, ASCE,17(5), p.p.528-534, (2005).
8
[9] پورحسینی، رضا، " آنالیز عددی رویه های آسفالتی" رساله دکتری، دانشگاه صنعتی امیرکبیر تهران 1380
9
[10]Owen, D. R. J.; Hinton, E.; “Finite Element In Plasticity”, Pineridge Press Limited, Swansea,UK,(1980).
10
[11]Bathe, K. J.; ADINA – A Finite Element Program for Automatic Dynamic Incremental Nonlinear Analysis,Report AVL 82448-1, Department of Mechanical Engineering, Massachusetts Institute of Tech, (revised 1978), (1975).
11
[12]Yegooni, M.; Button, J. W. ;Zollinger, D. G.; “Fractals of Aggregates Correlated With Creep in Asphalt Concrete” J. Transp . Engrg. ASCE ,122 (1), p.p.22-28,(1996)._
12
[13]Johnson-Clark, J. R.; Vertessy , N. J.; Fossey , D. W.; Smith, P. B.; Sharp, K. G.; “Data Report on Testing of Full Depth Asphalt Pavements: Mulgrave ALF Trial”Res. Rep. ARR No. 209, Australian Road Res. Board, Victoria Australia, (1991)._
13
[14]Ramsamooj, D. V.; Ramadam, J.; Lin G. S. “Model Prediction of Rutting in Asphalt Concrete” J. Transp,Engrg, ASCE, 124 (5), p.p.448-456, (1998)._
14
ORIGINAL_ARTICLE
ارزیابی عملکرد و بهینهسازی دیوارهای برشی کامپوزیت
دیوارهای برشی فولادی از دهه 1970 میلادی در ساختمانهای مختلف به عنوان سیستم مقاوم در برابر بارهای جانبی مورد استفاده قرار گرفته اند. برتری ویژه این نوع دیوارها، قابلیت شکل پذیری بالا میباشد. در دیوارهای برشی فولادی با ورق نازک با کمانش ورق فولادی، میدان کشش قطری در دیوار تشکیل میگردد. دو راهحل کلی برای جلوگیری از کمانش ورق وجود دارد که یکی استفاده از سخت کنندههای فلزی و دیگری بهره گرفتن از پوشش بتنی است که از طریق برشگیرها به ورق فولادی متصل میشود. در این تحقیق ضمن بررسی رفتار دیوارهای برشی با ورق فولادی و لایه بتنی جانبی با استفاده از روشهای عددی برای بهینهسازی هندسی این دیوارها اقدام شده است. بدین منظور مدلهای مختلفی از این دیوارها انتخاب و با تغییر ضخامت پوشش بتنی و فاصله برشگیرها با روش اجزا محدود تحلیل شدهاند، بر اساس نتایج حاصل مقاومت برشی دیوار باافزایش ضخامت پوشش بتنی نسبت مستقیم و با افزایش فاصله بین برشگیرها نسبت عکس دارد. نتایج تغییرشکل نمونهها بر حسب تغییر در فاصله میان برشگیرها و ضخامت پوشش بتنی در قالب نمودار ارائه شده است و بر اساس این نتایج مقادیر ضخامت و فاصله مناسب پیشنهاد شده است.
https://ceej.aut.ac.ir/article_162_3f87ac5978a78d8f257ce308ab96b5a3.pdf
2010-08-23
83
91
10.22060/ceej.2010.162
دیوار برشی فولادی
دیوار برشی مرکب
کمانش و پس کمانش
برشگیر
علیرضا
رهایی
rahai@aut.ac.ir
1
AUTHOR
فرزاد
حاتمی
hatami@aut.ac.ir
2
AUTHOR
محمدرضا
سلیمی
3
AUTHOR
[1]Astaneh-Asl A (2000); Seismic behavior and design of steel shear walls, Steel Tips report, Moraga, CA.
1
[2]Astaneh-Asl, A. (1998-2000); Seismic studies of innovative and traditional composite shear walls,Dept. of Civil Eng., Univ. of California, Berkeley.
2
[3]Astaneh-Asl, A. (2000-2001); Cyclic tests of steel shear walls, Dept. of Civil Eng., Berkeley.
3
[4]Driver, R.G., Kulak, G. L., Kennedy, D.J.L. and Elwi, A.E. (1998); Cyclic tests of four-story steel plate shear wall; J. of Structural Eng., ASCE, Vol.124, No. 2, Feb., pp. 112-120.
4
[5]Hatami, F., Rahai, A. (2008); Performance Evaluation and Optimization of Composite Shear Wall, Ph.D. Dissertation, Amirkabir University of Technology.
5
[6]Hatami, F., Sabouri, S. (2004-2005); Behavior of Steel Plate Shear Walls in Earthquake Due to Change of Rigidity of the Internal Storey Beams, Amirkabir Journal, Vol. 15, No 60-2, Civil Eng.
6
[7]Kulak, G. L., Fisher, J. W., and Struik, J. H. A. (1987); Guide to Design Criteria for Bolted and Riveted Joints, John Wiley and Sons, New York.
7
[8]Kulak, G.L. (1991); Unstiffened steel plate shears walls, Applied Science Publications, London, pp.237-276.
8
[9]Lubell, A.S., 1997, Performance of unstiffened steel plate shear walls under cyclic quasi-static loading,M.A.Sc. Thesis, Dep. of Civil Eng., Uni. of British Columbia, Vancouver, BC, Canada.
9
[10]Nakashima, M., Akawaza, T., Tsuji, B. (1995); Strain-Hardening Behavior of Shear Panels Made of Low-Yield Steel. II: Model, J. of Structural Eng.,ASCE, 121(12), pp. 1750-1757.
10
[11]Rezaii, M. (1999); Seismic behavior of steel plate shear walls by shake table testing, Ph.D. Dissertation,Uni. of British Columbia, Canada.
11
[12]Rezaii, M., Ventura, C. E. and Prion, H.G.L. (2000); Numerical investigation of thin unstiffened steel plate shear walls, Proceedings, 12th World Conf. on Earthquake Eng.
12
[13]Roberts, T.M., (1995); Seismic resistance of steel plate shear walls, Engineering Structures, 17, No.5,pp. 344-351.
13
[14]Sabouri-Ghomi, S., and Roberts, T.M. (1992); Nonlinear dynamic analysis of steel plate shear walls including shear and bending deformations, Eng.Structures, 14, no.5, pp. 309-317.
14
[15]Salimi, M.R., Rahai, A. (2007); Evaluation of Composite Shear Wall under cyclic loading, Ms.c. Dissertation, Amirkabir Uni. of Technology.
15
[16]Sugii, K., Yamada, M. (1996); Steel Panel Shear Walls with and Without Concrete Covering,Proceedings on CD-Rom, 11th World Conference on Earthquake Eng., Acapulco, Mexico.
16
[17]Takanashi, Y., Takemoto, T., Tagaki, M. (1973); Experimental Study on Thin Steel Shear Walls and Particular Bracing under Alternative Horizontal Load, Pre. Report, IABSE, Lisbon, Portugal.
17
[18]Thorburn, L.J., Kulak, G.L., and Montgomery, C.J (1983); Analysis of steel plate shear walls, Structural Eng. Report No. 107, Dep. of Civil Eng., Uni. Of Alberta, Edmonton, Alberta, Canada.
18
[19]Timler, P.A. and Kulak, G.L., (1983); Experimental Study of Steel Plate Shear Walls, Structural Eng. Report No. 114, Dep. of Civil Eng., University of Alberta, Edmonton, AB.
19
[20]Torii, S., Teramoto, T., Kihara, H. and Kitamura, H. (1996); The response control design of high-rise building with low yield steel wall, 11th World Conf. on Earth. Eng., Acapulco, Paper 97.
20
ORIGINAL_ARTICLE
مدلسازی رفتار غیر الاستیک نانوتیوب های کربنی توسط مکانیک محیط پیوسته
بر اساس نتایج آزمایشات بارگذاری بر روی نانوتیوبهای کربنی و کامپوزیتهای آن، شکل پذیری و جذب انرژی قابل توجهی در ورای حد الاستیک در این نانوسازه ها دیده شده است. با توجه به محدودیتهای محاسباتی روشهای تحلیلی (نظیر دینامیک مولکولی و مکانیک کوانتومی) برای شبیه سازی این رفتار، در این مقاله از روش مدلسازی مکانیک محیط پیوسته در قالب روش اجزای محدود استفاده شده است. به این صورت که ابتدا چگونگی بروز رفتار غیرالاستیک در نانوتیوبها و سپس شیوه های مدلسازی در این اندازه و اعتبار آنها در قالب روشهای مکانیک محیط پیوسته بررسی شده است. سپس رفتار غیر الاستیک نانوتیوبها به دو روش تحلیلی و عددی (بر پایه مدل الاستو- پلاستیک) و برای سنجش میزان دقت، نتایج هر دو مدل با نتایج آزمایشگاهی و روش دینامیک مولکولی مقایسه شده است. در پایان نیز محدودیتها و امکانات این روش مورد بررسی قرار گرفت.
https://ceej.aut.ac.ir/article_164_bbd2f192bdeea9de32d726f9060488df.pdf
2010-08-23
93
99
10.22060/ceej.2010.164
نانوتیوب
محیط پیوسته
الاستیک
غیر الاستیک
استون-والس
علیرضا
چابکی خیابانی
1
AUTHOR
سید امیرالدین
صدرنژاد
2
AUTHOR
محمود
یحیایی
3
AUTHOR
[1]Tomanek D.; Enbody R.J.; Science and Applications of Nanotubes, 1st edition, Kluwer Academic, 2000.
1
[2]Srivastava, D.; Menon, M.; Cho, K.J.; "Computational nanotechnology with carbon nanotubes and fullerenes", Computational Science
2
Engineering, no 4, vol. 3, p.p. 42–55, 2001._
3
[3]Bower C.; Rosen R.; Jin L.; Han J.; Zhou O"Deformation of carbon nanotubes in nanotube–polymer composites", Applied Physics Letter, No 22, vol. 74, p.p. 3317-3319, 1999._
4
[4]Nardelli M. B.; Yakobson B. I.; Bernholc J.; "Brittle and Ductile Behavior in Carbon Nanotubes", Physical Review Letter, no 21, vol.
5
81, p.p. 675-695,1998_[5]Ruoff R. S.; Calabri L.; Pugno M. N; "experimental test on fracture strength of nanotube", Reviews on advanced materials science,No 10, p.p. 110-117, 2005.
6
[6]Yakobson B.I.; Brabec C.J.; Bernholc J.; "Structural mechanics of carbon nanotubes: From continuum elasticity to atomistic fracture", Journal of Computer-Aided Materials Design, no 3, p.p.173-182, 1996_
7
[7]Yakobson, B.I.; Brabec, C.J.; Bernholc, J"Nanomechanics of carbon tubes: instabilities beyond linear response". Physical Review Letters no 76, p.p. 2511–2514, 1996.
8
[8]Yakobson, B.I.; Campbell, M.P.; Brabec, C.J Bernholc, J.; "High strain rate fracture and C-chain unraveling in carbon nanotubes", Computational Material science, no 8, p.p. 341–348, 1997.
9
[9]Zhao Q.; Nardelli M. B.; Bernholc J.; "Ultimate strength of carbon nanotubes: A theoretical study ",Physics Review B, vol. 65, p.p 144105-144110,2002.
10
[10]Nardelli M. B.; Yakobson B. I.; Bernholc J Mechanism of strain release in carbon nanotubes";Physics Review, B, vol. 57, p.p. 4277-80,1998.
11
[11]Belytschko T.; Xiao S. P.; Schatz G. C.; Ruoff R. S.; "Atomistic simulations of nanotube fracture"Physics Review B, vol. 65, p.p. 2354301- 8, 2002,
12
[12]Zhang P.; Jiang H.; Huang Y.; "An atomistic-based . continuum theory for carbon nanotubes: analysis of fracture nucleation", Journal of the Mechanics and Physics of Solids, vol. 52, p.p. 977–998, 1999.
13
[13]Li Z.; Dharap P.; Sharma P.; Nagarajaiah S Yakobson B. I.;" Continuum field model of defect formation in carbon nanotubes", Journal of applied physics, 97, p.p. 743031-8, 2005.
14
[14]Kuzumaki T.; Hayashi T.; Ichinose H.; Miyazawa K.; Ito K.; Ishida Y.;" In-situ observed deformation of carbon nanotubes", Philosophical Magazine ,Vol. 77, NO. 6, p.p. 1461-1469, 1998.
15
[15]Makar j.; Margeson J.; "carbon nanotube/cement composites, early results and potential application",3rd international conference of construction material, p.p. 1-10, 2005.
16
ORIGINAL_ARTICLE
ارزیابی آزمایشگاهی و عددی مقاومت و شکل پذیری ستونهای بتنی دایرهای با دورپیچ های معمولی و متقاطع
در این مطالعه رفتار آزمایشگاهی وعددی ستونهای بتنی با مقطع دایرهای و با دور پیچ معمولی و متقاطع تحت بارهای خارج از مرکز( ترکیب نیروی محوری و لنگر خمشی) مورد بررسی قرار گرفته و مقاومت و شکل پذیری ستونهای دایرهای بتنی با دور پیچهای متقاطع در مقایسه با ستونهای با دورپیچ معمولی مورد ارزیابی واقع شده است. تعداد 14 نوع ستون با قطر ثابت 250 میلیمتر و با ارتفاع 2000 میلیمتر تحت خروج از مرکزیتهای متفاوت قرار گرفتند. همچنین برای ارزیابی دقیقتر شکلپذیری، آرماتورهای عرضی با دو تنش تسلیم متفاوت، انتخاب شدند. نتایج نشان داد که ستونهای با دورپیچ معمولی در همه نمونهها مقاومت بالاتری نسبت به ستونهای با دورپیچ متقاطع داشته، درصورتیکه ستونهای با دورپیچ متقاطع شکل پذیری مناسبتری داشتند. به علاوه، استفاده از آرماتورهای عرضی با تنش تسلیم بالاتر باعث افزایش شکل پذیری قابل ملاحظه ای نسبت به آرماتورهای با تنش تسلیم کمتر گردید.
https://ceej.aut.ac.ir/article_165_62712de954aa98b32701388841760c0a.pdf
2010-08-23
101
109
10.22060/ceej.2010.165
ستونهای بتنی
محصور شدگی
مقاومت
شکلپذیری
بار خارج از مرکز
غلامرضا
هوائـی
1
AUTHOR
ابوالقاسم
کرامتی
2
AUTHOR
[1]RICHART, F.E., BRANDTZAEG, A. AND BROWN, R.L., "A STUDY OF THE FAILURE OF CONCRETE UNDER COMBINED COMPRESSIVE STRESS",UNIVERSITY OF ILLINOIS, BULLETIN NO. 185, 1928.
1
[2]PRIESTLEY, M. J. N., AND PARK, R. (1987). "STRENGTH AND DUCTILITY OF CONCRETE BRIDGE COLUMNS UNDER SEISMIC LOADING." ACI J., 84(1),61-76_
2
[3]MANDER JB, PRIESTLEY MJN, PARK R. "THEORETICAL STRESS–STRAIN MODEL FOR CONFINED CONCRETE". J STRUCT ENGNG ASCE V
3
1988;114(8):1804–26._
4
[4]ACI COMMITTEE 318. BUILDING CODE REQUIREMENTS FOR STRUCTURAL CONCRETE (ACI 318-08) AND COMMENTARY (318R-08). FARMINGTON HILLS (MI):AMERICAN CONCRETE INSTITUTE; 2008, P. 430._
5
[5]HINDI R, AL-QATTAWI M, ELSHARIEF A. INFLUENCE OF DIFFERENT CONFINEMENT PATTERNS ON THE AXIAL BEHAVIOR OF R/C COLUMNS. IN: PROCEEDINGS OF THE ASCE-SEI 2005 STRUCTURES CONGRESS, NEW YORK, NY; APRIL 20–24, 2005._
6
[6]HINDI R, TURECHEK W.__EXPERIMENTAL BEHAVIOR OF CIRCULAR CONCRETE COLUMNS UNDER REVERSED CYCLIC LOADING. CONSTRUCTION AND BUILDING MATERIALS. SEPTEMBER 2006 ARTICLE IN PRESS
7
[7]SAATCIOGLU M, GRIRA M. CONFINEMENT OF REINFORCED CONCRETE COLUMNS WITH WELDED REINFORCEMENT GRIDS. ACI STRUCT J 1999;96(1):29–39._
8
[8]LAMBERT-AIKHIONBARE N, TABSH SW. CONFINEMENT OF HIGH STRENGTH CONCRETE COLUMNS WITH WELDED WIRE FABRIC. ACI STRUCT J 2001; 98(5): 677–85._
9
[9]BUDEK AM, PRIESTLEY MJN, LEE CO. SEISMIC DESIGN OF COLUMNS WITH HIGH-STRENGTH WIRE AND STRAND AS SPIRAL REINFORCEMENT. ACI STRUCT J 2002; 99(5):660–70
10
[10]TANAKA H, PARK R. SEISMIC DESIGN AND BEHAVIOR OF REINFORCED CONCRETE COLUMNS WITH INTERLOCKING SPIRALS. ACI STRUCT J 1993; 90(2):192–203._
11
[11]KUNNATH SK, EL-BAHY A, TAYLOR A, STONE W. CUMULATIVE SEISMIC DAMAGE OF REINFORCED CONCRETE BRIDGE PIERS. TECHNICAL REPORT NCEER-97-0006, UNIVERSITY OF CENTRAL FLORIDA,NATIONAL INSTITUTE OF STANDARDS AND TECHNOLOGY, ORLANDO, FLORIDA; 1997._
12
[12]TURECHEK W. CYCLIC BEHAVIOR OF R/C CIRCULAR COLUMNS CONFINED WITH OPPOSING SPIRALS. MASTER THESIS, DEPARTMENT OF CIVIL ENGINEERING AND CONSTRUCTION, BRADLEY UNIVERSITY, PEORIA, IL,USA; 2006._
13
ORIGINAL_ARTICLE
تحلیل پوشاور دینامیکی سکوهای ثابت فراساحل تحت بارگذاری دریایی
مبانی تحلیل پوشاور دینامیکی شبیه پوشاور استاتیکی است با این تفاوت که در آن بارگذاری زلزله یا موج به صورت دینامیکی به سازه اعمال و گام به گام با افزایش شدت بارگذاری دینامیکی، سازه مورد تحلیل دینامیکی قرار میگیرد. نتیجه هر دو تحلیل نموداری موسوم به نمودار پوشاور است که نشان دهنده رفتار و ظرفیت تحمل بار سازه است. در این تحقیق دو سکوی مورد مطالعه ابتدا مورد تحلیل پوشاور استاتیکی تحت بار موج و سپس تحلیل پوشاور دینامیکی قرار گرفتند. نتایج در دو حالت با هم مقایسه شد. در محدودۀ خطی از رفتار سکوها، رفتار سکو در دو تحلیل مشابه ولی در محدودۀ غیرخطی، حالت دینامیکی و استاتیکی با هم تفاوت دارند. تحلیل پوشاور دینامیکی در هر دو سکو ظرفیت ذخیرۀ بیشتری را نسبت به حالت استاتیکی پیشبینی میکند. سکوهای مورد مطالعه، ظرفیت شکلپذیری بیشتری را در حالت پوشاور دینامیکی از خود نشان داده و توانایی پذیرش تعداد بیشتری از گسیختگیهای جزیی در اعضاء سازه هستند.
https://ceej.aut.ac.ir/article_166_4c672fd7f01058700f4a6a3f4edebdc7.pdf
2010-08-23
111
121
10.22060/ceej.2010.166
تحلیل پوشاور دینامیکی
سکوهای ثابت
بارگذاری دریایی
کارکرد سازهای
تحلیل دینامیکی غیرخطی
سید عباس
خیری جلودار
1
AUTHOR
محمدرضا
بهاری
mbahari@ut.ac.ir
2
AUTHOR
[1]Recommended seismic design criteria for new steel moment-frame buildings, Report No. FEMA-350, SAC Joint Venture, Federal Emergency Management Agency,Washington DC,2000._
1
[2]Recommended seismic evaluation and upgrade criteria for existing welded steel moment-fram buildings, Report No. FEMA-351, SAC Joint Venture, Federal Emergency Management Agency, Washington DC, 2000
2
[3]Dimitrios Vamvatsikos and C.Allin Cornell;“ Incremental Dynamic Analysis”, Department of Civil and Environmental Engineering, Stanford University,2001
3
[4]Seismic evaluation and retrofit of concrete buildings, Report No. ATC-40, Advanced Technology Council,Redwood City, California, 1996.
4
[5]HSE; Health and Safety Executive.; Dynamic Push-Over Analysis of Jacket Structure, Offshore Technology Report- OTO 98 092, April 1999.
5
[6]ABAQUS Version 6.4 Documentation; “ABAQUS Analysis User’s Manual”, 2004.
6
[7]American Petroleum Institute.; Recommended Practice for Planning, Designing and Constructing Fixed Offshore Platforms-Working Stress Design, API-RP2A, Washington, DC 20th Edition, 1996.
7
[8] خیری جلودار، سید عباس، تحلیل پوش آور دینامیکی سکوهای دریایی، پایان نامه کارشناسی ارشدف دانشکده مهندسی عمران، دانشگاه تهران، 1384
8
[9]Farzad Naeim; Seismic Design Handbook, Chapter 4; Dynamic Response of Structure; 2004.
9
[10]Bjorn Skallerud & Jorgen Amdahl.; Nonlinear Analysis of Offshore Structures, Technical University of Denmark, 2002.
10
[11]Al-Bermani,F.G.A, Kitipornachi,S.,“Elasto-Plastic Larg Deformation Analysis of Thin-Walled Structures.”Engineering Structures, Vol. 12, January 1990.
11
[12]Schmucker, D.G.;“Near-failure behavior of jacket-type offshore platforms in the extreme wave environment”,PHD Thesis , Reliability of Marine Structures Program,Report RMS-21, Dept. Civil Eng., Stanford university CA, USA, 1996.
12
[13]Poulos,H.G.,Davis,E.H., “Pile Foundation Analysis And Design.” John Wiley &Sons, Inc., 1980.
13